往復(fù)給煤機和振動式給煤機的區(qū)別在于給煤頻率、振幅和運動軌跡不同。在使用過程中，由于振動式給煤機給煤頻率高，噪音大；由于采用高頻振動給煤，振動和頻率受材料密度和比例的影響較大，給煤量不穩(wěn)定，調(diào)整給煤量困難；由于采用振動給煤，給煤機必須振動并穩(wěn)定在一定的頻率和振幅下，但振動參數(shù)對底板的應(yīng)力狀態(tài)非常敏感，因此底板不能承受較大的倉壓，因此需要增加倉下給煤槽的長度。結(jié)果增加了倉庫的整體高度，增加了項目投資；由于給煤高度增加，不能更換，往復(fù)給煤機被廣泛使用。

　　隨著我國煤礦類型的不斷擴大，小時生產(chǎn)能力也在增加，小時生產(chǎn)能力的增加需要提高給煤機的生產(chǎn)能力。目前，膠帶輸送機越來越多地用于礦井下的原煤運輸，也就是說，地下使用給煤機的環(huán)節(jié)越來越多。雖然多臺小型給煤機可以聯(lián)合布置，以滿足大生產(chǎn)能力的要求，但多臺給煤機的布置需要擴大洞室，增加工程投資。此外，多個布局系統(tǒng)的可靠性降低了噪音的增加，出現(xiàn)問題的概率也相對增加，給維護帶來了一些麻煩。

　　安裝大型往復(fù)式給煤機不僅增加了小時生產(chǎn)能力，而且為裝車系統(tǒng)設(shè)備的選擇提供了更大的可選范圍。定量輸送機井底裝載設(shè)備的發(fā)展趨勢被列為煤炭重點科研項目。定量輸送機慢速裝載時，要求給煤設(shè)備能力在800t/h以上，現(xiàn)有K系列給煤機不能滿足這一要求。雖然進料閘門也可用于進料，但進料閘門的進料量容易受到原煤的水分和粒度的影響，使進料不均勻，而大型往復(fù)式給煤機可滿足這一要求。

　　在確定往復(fù)給煤機的整體結(jié)構(gòu)尺寸之前，首先考慮給煤機的體積利用系數(shù)。體積利用系數(shù)是給煤機槽體內(nèi)煤體積與槽體體積的比值。在給煤機槽體積一定的情況下，體積利用系數(shù)的值決定了設(shè)計給煤能力的值越大，設(shè)計生產(chǎn)能力就越小?，F(xiàn)有K型往復(fù)式給煤機的體積利用系數(shù)為0.62。為了提高給煤機的綜合性能，通過對K型往復(fù)式給煤機的使用情況進行了大量的調(diào)查和性能測試，給煤機的實際生產(chǎn)能力比設(shè)計生產(chǎn)能力大約10~20。這說明原設(shè)計容積利用系數(shù)的值較低。在往復(fù)式給煤機的設(shè)計中，我們將容積利用系數(shù)提高到0.7-0.8，這意味著與原設(shè)計相比，在相同的設(shè)計和生產(chǎn)能力條件下，給煤機的槽體積可以縮小。給煤機的實際生產(chǎn)能力與煤的粒度和水分密切相關(guān)。如果同一臺給煤機煤的流動性好，實際生產(chǎn)能力差較小。

　　現(xiàn)有K型往復(fù)式給煤機之所以適應(yīng)范圍廣，是因為設(shè)計余量大，即容積利用系數(shù)值低。我認(rèn)為體積利用系數(shù)不應(yīng)該值太大，以確保往復(fù)式給煤機對各種煤的適應(yīng)性。往復(fù)式給煤機運行時，電機功率主要消耗在克服以下阻力上。正向時:底板在滾筒上的運動阻力和煤與固定側(cè)板之間的摩擦阻力。逆行時:底板在滾筒上的運動阻力和煤與底板之間的摩擦阻力。此外，它還消耗在克服煤與側(cè)板之間的粘著力和底板加速運動時的運行阻力上。運行阻力的主要因素是給煤機槽中煤的重量、煤倉出料口的壓力以及煤與側(cè)板或底板之間的摩擦系數(shù)。從以上分析可以看出，我們只能考慮往復(fù)式給煤機的節(jié)能措施，以減少煤與固定側(cè)板和底板之間的摩擦。

　　采用傾斜倉口漏斗，由于煤倉出料口壓力的作用，底板產(chǎn)生運行阻力。如果使用傾斜倉口漏斗，可以降低煤倉出料口壓力對底板的意外阻力。減少煤與底板之間的摩擦系數(shù)是有限的。這是因為在正常運行過程中，給煤機槽中的煤在與底板摩擦的作用下移動到給煤機的前端。煤與底板的摩擦大于加速時煤與固定側(cè)板的動阻和摩擦，以確保煤與底板在正常運行時不會相對滑動。